Loading [MathJax]/jax/output/SVG/jax.js
高级检索

基于合束的500W蓝光半导体激光模块化研究

胡烜瑜, 郑皞翾, 郑毅, 段长城, 肖瑜, 徐刚, 唐霞辉

胡烜瑜, 郑皞翾, 郑毅, 段长城, 肖瑜, 徐刚, 唐霞辉. 基于合束的500W蓝光半导体激光模块化研究[J]. 激光技术, 2024, 48(4): 470-476. DOI: 10.7510/jgjs.issn.1001-3806.2024.04.003
引用本文: 胡烜瑜, 郑皞翾, 郑毅, 段长城, 肖瑜, 徐刚, 唐霞辉. 基于合束的500W蓝光半导体激光模块化研究[J]. 激光技术, 2024, 48(4): 470-476. DOI: 10.7510/jgjs.issn.1001-3806.2024.04.003
HU Xuanyu, ZHENG Haoxuan, ZHENG Yi, DUAN Changcheng, XIAO Yu, XU Gang, TANG Xiahui. Research on modularization of 500 W blue semiconductor laser based on beam combination[J]. LASER TECHNOLOGY, 2024, 48(4): 470-476. DOI: 10.7510/jgjs.issn.1001-3806.2024.04.003
Citation: HU Xuanyu, ZHENG Haoxuan, ZHENG Yi, DUAN Changcheng, XIAO Yu, XU Gang, TANG Xiahui. Research on modularization of 500 W blue semiconductor laser based on beam combination[J]. LASER TECHNOLOGY, 2024, 48(4): 470-476. DOI: 10.7510/jgjs.issn.1001-3806.2024.04.003

基于合束的500W蓝光半导体激光模块化研究

详细信息
    通讯作者:

    唐霞辉, txh1116@hust.edu.cn

  • 中图分类号: TN242;TN248.4

Research on modularization of 500 W blue semiconductor laser based on beam combination

  • 摘要: 为了满足新能源汽车电池制造、航空航天高反射材料铜的焊接和金属3-D打印领域的应用需求,采用空间合束以及偏振合束方法,研制出基于150 W阵列式蓝光单元的500 W蓝光半导体激光模块。实现了快轴上发光单元内部的光束叠加、慢轴上多个发光单元交叉加密输出,消除发光死区,将4个独立发光单元的激光合束为一个方形光斑,增加功率密度而不影响光束质量;并研究了激光模块热效应与冷却特性,设计出激光模块稳定输出方案。结果表明,最终输出蓝光激光快轴发散角0.4°,慢轴发散角0.02°,发光功率501 W,整体效率81.3%,功率波动小于0.7%。本研究成果为进一步研制4 kW大功率蓝光半导体激光器提供了基本合束模块。
    Abstract: In order to meet the needs in thigh-reflecting copper welding and metal 3-D printing in aerospace and new energy vehicle battery manufacturing, a 500 W blue semiconductor laser module based on four 150 W array blue light units was developed by using spatial beam combining and polarization beam combining methods. Spatial beam combining technology has been used to independently compress the spot on the fast and slow axis to eliminate luminescent dead zone. Using polarization beam combining technique, we can successfully combine 4 independent light-emitting arrays into one single beam, increasing power density without deteriorating the beam quality or the divergence angle. In addition, a specific water-cooling system for the blue laser module was designed to meet the stability working condition for various industrial applications. Finally, thanks to the method above with the beam combining efficiency of 81.3%, a 501 W output with power fluctuations less than 0.7%, a fast (slow)-axis divergence angle of 0.4° (0.02°) has been obtained. In the follow-up research, one may expect the development of 4 kW-level high-power blue semiconductor lasers with coupled in optical fiber for output.
  • 激光辐照气流环境中典型金属材料的热力学响应是激光加工等应用领域关心的热点和关键问题[1-4],铝合金是工业领域常用材料,研究获得其热响应和熔穿特性,对激光切割、打孔等实际应用具有重要指导意义和价值[5-7]

    在激光辐照材料过程中,材料响应与激光体制参数、材料热物理性质、激光与材料耦合特性、辐照区域内材料所处气流等环境息息相关[8-11]。当发生激光烧蚀材料相变后,金属的相变熔融物会阻碍激光向金属材料内部辐照,将熔融物从熔池中排出需要消耗部分激光能量,导致激光烧蚀清除效率低[12-14]。国外从20世纪70年代已开始从理论上研究切向气流对激光作用下材料清除时间的影响,近年来,国内外在实验和理论方面已有较多气流速度、气流组分等作用金属、复合材料靶的研究,结果表明,当切向气流作用于靶表面时,由于对流换热和切向气流对熔蚀物的清除作用,材料热响应和清除特性与自然对流环境下相比存在显著差异[8, 12, 15-16]。甚至当激光加热使靶材发生软化时,气流引起的前后表面压力差导致的剪切应力可在远低于熔点的情况下实现材料清除[17-18]。虽然理论、实验已有较多关于气流环境下激光辐照研究,但仍以定性的结果和规律认识为主。应用中如何高效、定量地获得材料清除效果,仍需要发展满足物理需求的数值模拟方法。

    本文作者构建了考虑主要物理机制的气流和激光联合作用材料热学响应物理模型,同时为量化比较对流换热和清除熔蚀物二者在激光辐照材料中的作用,以铝合金为例,计算获得侧向气流条件不同激光功率密度下铝合金板的烧蚀清除规律,相关工作对铝合金板加工参数选择具有一定参考价值。

    气流环境下激光辐照材料是一个复杂的多物理场强耦合物理过程,存在气流换热、热-力耦合等多种物理效应,激光加载的能量、气流流动引起对流换热导致的能量损失以及材料烧蚀导致能量交换将共同决定靶材内部温度的分布,需要建立相应的物理模型[19-21]。对于激光加载和能量耦合过程,鉴于不透明金属材料对激光吸收深度小,通常约10 nm量级,计算中激光加载能量作为面热源处理,在材料区域内,热传导方程的数学描述为:

    ρcTt=(κT)+Qr (1)

    式中:ρ为壳材料密度;c为壳材料比热容;T为材料温度;t为时间;为矢量微分算符;κ为材料导热系数;Qr为材料相变和氧化反应热源项。

    激光加载区域边界条件为:

    (κTz)+qc+qr=q1 (2)

    式中:z为靶厚度;qc为对流换热热流;qr为辐射换热热流;ql为材料表面吸收的激光热流。

    加载对流边界换热热流可表示为:

    qc=hc(TT0) (3)

    式中:hc对流换热系数;T0为表面气流温度。

    辐射换热热流为:

    qr=σε(T4T04) (4)

    式中:σ为Stefan-Boltzmann常数;ε为表面发射率。

    假定靶温度1000 K,辐射换热热流功率密度约1 W/cm2量级,相对于对流和加载激光功率密度较小,计算中可忽略。激光辐照下金属表面高温物质脱落,激光束直接辐照下一层材料,使得辐照热效应增强。为了模拟这种熔蚀效应,将受激光辐照的最外层未剥离表面定义为熔迹面。热软化物质剥离采用温度准则判据,即达到某高温状态热软化材料被气流剥离[19, 21]。采用“单元生死法”计算边界的移动和热传导,当某一离散单元的温度超过熔化温度或气化温度,定义该单元不再参与计算,对应加载边界施加到新的单元上,整个过程不可逆。

    通过计算结果与实验结果比较校验计算模型,模型校验用算例参数和数据编号见表 1。表中自然对流下实验结果case 1和case 2参数引自参考文献[16]。自然对流下激光辐照实验靶板温升模拟结果见图 1a,亚声速气流条件下实验的模拟结果见图 1b。图中,R为到靶板中心点距离。模拟计算的case 1和shot 1靶背面不同位置温升与实验结果符合较好,计算结果显示靶板未发生熔穿,靶板升温和辐照结束后自然冷却过程均与实验结果一致;实验测得的case 2和shot 2靶板熔穿时间Δt分别为6.5 s和6.0 s,采用计算铝板靶背面中心点温升获得靶板熔穿时间,模型计算的case 2和shot 2的熔穿时间分别为7.0 s和5.6 s,计算结果与实验结基本一致。通过温升曲线和熔穿时间比较,新建模型可较好地模拟激光辐照靶板的温度和熔穿过程。

    表  1  模型校验用算例参数
    Table  1.  Parameters of simulation case for model verification
    number power density/(W·cm-2) irradiation time/s material material dimension/mm flow velocity/(m·s-1)
    case 1 1190 10 LY12 30×2 0
    case 2 1190 10 LY12 30×1 0
    shot 1 800 10 LY12 100×100×3 120
    shot 2 1400 10 LY12 100×100×3 120
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格
    图 1 模型校核计算结果
    图  1  模型校核计算结果
    Figure  1.  Calculation results of model verification

    为充分分析气流环境对清除或气化规律的影响,分别开展了气流条件和无气流条件下2种典型工况的计算分析:有气流环境采用切向速率240 m/s、静温20 ℃的无穷远处均匀空气来流,根据经验公式对流换热系数取0.06 W/(cm2·K),以熔化温度作为穿孔(或单元删除)判据;无气流条件下以气化温度作为穿孔(或单元删除)判据计算,利用新建数值计算模型对激光辐照薄板厚度d =3 mm和厚板d =7 mm工况分别开展了熔穿规律数值模拟研究。计算中激光参数采用峰值功率密度I0分别取500 W/cm2、1000 W/cm2、1500 W/cm2、2000 W/cm2,光斑采用高斯分布;靶板采用LY12铝,几何模型厚度分别为3 mm和7 mm圆板,激光辐照在中心区域。

    气流条件下厚度为3 mm靶板温度演化见图 2。加载激光峰值功率密度为500 W/cm2时,背面温度沿径向方向逐渐减低,背面靶板最高温度450 ℃,尚未达到铝的融化温度;当激光停止后,靶板在气体对流换热作用下,温度逐渐降低。计算获得不同峰值功率密度激光辐照靶板背面中心点的温度演化见图 2b。随着激光功率密度提高,靶温升率逐渐提高,其中在峰值功率密度1000 W/cm2时,辐照6.2 s后靶板熔穿;在峰值功率密度1500 W/cm2时,辐照3.4 s后靶板熔穿;在峰值功率密度2000 W/cm2时,辐照2.4 s后靶板熔穿。

    图 2 激光辐照3 mm厚度靶板背面的温度
    图  2  激光辐照3 mm厚度靶板背面的温度
    Figure  2.  Temperature at back of 3 mm target plate after laser irradiation

    气流条件下厚度为7 mm靶板温度演化见图 3。当激光峰值功率密度为2000 W/cm2时,靶板背面不同位置温度变化过程见图 3a,由于结构较厚,时间较长时,在距中心15 cm远位置也出现温升。当激光停止后,靶板在气体对流换热作用下,温度逐渐降低。激光功率密度为2000 W/cm2时板熔穿时间6.8 s。计算获得不同峰值功率密度激光辐照靶板背面中心点的温度演化见图 3b。随着激光功率密度提高,靶温升率逐渐提高,只有在峰值功率密度为2000 W/cm2时,辐照6.8 s后靶板熔穿;由于靶板较厚,在辐照10 s情况下其它较小加载功率密度均未造成熔穿。

    图 3 激光辐照7 mm厚度靶板背面的温度
    图  3  激光辐照7 mm厚度靶板背面的温度
    Figure  3.  Temperature at back of 7 mm target plate after laser irradiation

    在无气流条件、无重力等移除熔蚀物的作用情况下,计算获得的不同功率密度时3 mm厚度铝板背面中心点温度见图 4a,激光辐照的能量全部用于加热靶板,无质量迁移力,此时只有在铝板温度达到铝的气化温度后才能穿孔,计算结果显示,即使在功率密度为2000 W/cm2的高斯光束、辐照时间10 s,仍无法烧穿3 mm厚铝板;同样加载激光参数、靶参数情况,当施加质量迁移力,假定熔化后即将熔化层移除,此时3 mm厚度铝板背面中心点温升见图 4b,在功率密度1000 W/cm2~2000 W/cm2情况均出现熔穿。在不考虑气动加热等额外热源情况下,此时计算的熔穿时间即为该工况条件下的最快熔穿时间。

    图 4 熔蚀物清除力对靶背面温升的影响
    图  4  熔蚀物清除力对靶背面温升的影响
    Figure  4.  Effect of molten material removal force on temperture at back of target plate

    计算的气流和理想清除力情况下熔穿时间、功率密度参数的关系见图 5。图中,Δt为熔穿时间,A为材料表面吸收率。随着功率密度增加,熔穿时间急剧减小。与参考文献[17]中热平衡积分方法计算获得的气化烧蚀穿透模型结果比较,穿孔时间变化规律符合较好;但定量上由于二者物理模型存在差异,无法直接比较。本文中计算模型中光斑采用高斯分布模型,在考虑了侧向气流对流换热影响,与参考文献[17]中假定均匀光场定态气化假设不同,所以气流工况在低功率密度加载或厚板情况下与文献近似计算结果存在一定偏离;对于薄板、大功率密度加载情况下,对流换热作用时间短,与热平衡积分方法假设的条件更接近,并且本文中算例采用的光斑尺寸较大,在辐照区域内接近1维热扩散,所以参考文献中的理论与数值计算结果更接近。从穿孔时间可以看出,在功率密度较高区域各工况之间的差异小,功率密度较低区域各条件之间差异较大。分析认为,计算中声速固定时,对流换热系数则采用固定值,随着功率密度增加,对流换热的影响比例逐渐较降低。所以,在激光功率密度较小(500 W/cm2附近)时,近似计算或评估中建议不要忽略气流对流换热的影响;在激光功率密度较高(1500 W/cm2以上)时,气流对流换热的影响较小。

    图 5 熔穿时间与功率密度的关系
    图  5  熔穿时间与功率密度的关系
    Figure  5.  Relationship between melted perforation time and laser power density

    构建了考虑热传导、对流换热、熔化烧蚀等主要物理机制的气流和激光联合作用材料热学响应物理模型,获得气流环境下不同激光功率密度时铝合金板的热响应和烧蚀熔穿规律。高斯分布光束的出光峰值功率密度为1000 W/cm2、1500 W/cm2和2000 W/cm2时,3 mm厚铝板熔穿时间分别为6.2 s、3.4 s和2.4 s。随着功率密度增加,熔穿时间急剧减小,并且计算结果与参考文献中热平衡积分方法气化烧蚀穿透模型结果规律一致。与文献中假定均匀光场定态气化假设不同,本文中计算模型考虑了侧向气流对流换热影响,可实时更新温度扩散,数值模型与实际物理过程更接近。从穿孔时间可以看出,在功率密度较高区域各工况之间的差异小,功率密度较低区域各条件之间差异较大,在激光功率密度较小(500 W/cm2附近)时,近似计算或评估中建议不要忽略气流对流换热的影响;在激光功率密度较高(1500 W/cm2以上)时,气流对流换热的影响较小。由于气流环境下激光与金属相互作用包含复杂的传热、流动、化学反应以及金属材料的软化、脱落等力学过程,其综合作用机制还有待进一步研究。

  • 图  1   500 W模块整体设计方案

    Figure  1.   Schematic view overall design for 500 W module

    图  2   多阵列激光单元参数

    Figure  2.   Data of single module

    图  3   阈值电流下单发光点输出模式空间分布[23]

    Figure  3.   Spatial distribution of single emitting point mode under threshold current[23]

    图  4   快轴光斑压缩

    Figure  4.   Fast-axis spot compression

    图  5   慢轴空间合束

    Figure  5.   Slow-axis spatial beam combining

    图  6   偏振合束及扩束系统

    Figure  6.   Polarization beam combiner and beam expander system

    图  7   样机及实际输出光斑

    Figure  7.   Prototype and output laser spot

    图  8   样机冷却系统设计

    Figure  8.   Design of prototype cooling system

    图  9   样机实验数据

    Figure  9.   Prototype experiment data

    图  10   4 kW蓝光激光器设计

    Figure  10.   Design of 4 kW blue laser

    表  1   激光单元的结构参数

    Table  1   Structure parameters of the laser diode unit

    parameter type
    central wavelength 455 nm
    output power 155 W
    emitter spatial period (//) 2.3 mm
    emitter spatial period (⊥) 6 mm
    number of emitters (//) 7
    number of emitters(⊥) 4
    slow axis divergence <7 mrad
    fast axis divergence <0.18 mrad
    polarization(transverse electric modes) >97%
    下载: 导出CSV
  • [1] 张志军. 大功率半导体激光器合束技术及应用研究[D]. 长春: 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所, 2013: 1-12.

    ZHANG Zh J. Research on high-power semiconductor laser beam combiner technology and application[D]. Changchun: Changchun Institute of Optics, Fine Mechanics and Physics Chinese Academy of Sciences, 2013: 1-12(in Chinese).

    [2] 高伟男, 许祖彦, 毕勇, 等. 激光显示技术发展的现状和趋势[J]. 中国工程科学, 2020, 22(3): 85-91. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GCKX202003014.htm

    GAO W N, XU Z Y, BI Y, et al. Present development and tendency of laser display technology[J]. Strategy Study CAE, 2020, 22(3): 85-91(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GCKX202003014.htm

    [3]

    RIVA M, ROSSI G, BRAGLIA A, et al. High brightness 100 W-50 μm delivery blue laser diode module[J]. Proceedings of the SPIE, 2020, 11262: 112620O.

    [4] 王勇, 周雪峰. 激光增材制造研究前沿与发展趋势[J]. 激光技术, 2021, 45(4): 475-484. DOI: 10.7510/jgjs.issn.1001-3806.2021.04.011

    WANG Y, ZHOU X F. Research front and trend of specific laser additive manufacturing techniques[J]. Laser Technology, 2021, 45(4): 475-484(in Chinese). DOI: 10.7510/jgjs.issn.1001-3806.2021.04.011

    [5]

    ASANO K, TSUKAMOTO M, FUNADA Y, et al. Copper film formation on metal surfaces with 100 W blue direct diode laser system[J]. Journal of Laser Applications, 2018, 30(3): 32602. DOI: 10.2351/1.5040635

    [6]

    SA M S, FINUF M, FRITZ R, et al. Blue laser diode (450 nm) systems for welding copper[J]. Proceedings of the SPIE, 2018, 10514: 1051407.

    [7]

    YU J, GUO L, WU H, et al. High brightness beam shaping and fiber coupling of laser-diode bars[J]. Applied Optics, 2015, 54(11): 3513-3516. DOI: 10.1364/AO.54.003513

    [8] 孙伟. 基于高阶表面光栅的半导体激光器研究[D]. 武汉: 华中科技大学, 2020: 1-20.

    SUN W. Study on semiconductor lasers based on high-order surface gratings[D]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2020: 1-20 (in Chinese).

    [9] 陈泉安. 多通道干涉大范围可调谐半导体激光器的研究[D]. 武汉: 华中科技大学, 2018: 1-22.

    CHEN Q A. Study on multi-channel interference widely tunable semiconductor laser[D]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2018: 1-22(in Chinese).

    [10]

    YU H, MA X H, ZOU Y G, et al. Beam shaping design for fiber-coupled laser-diode system based on a building block trapezoid prism[J]. Optics & Laser Technology, 2019, 109: 366-369.

    [11]

    LIN G Y, ZHAO P F, DONG Z Y, et al. Beam-shaping technique for fiber-coupled diode laser system by homogenizing the beam quality of two laser diode stacks[J]. Optics & Laser Technology, 2020, 123: 105919.

    [12]

    LIN X, LIN G, ZHAO P, et al. Generation of high brightness diode laser by using spectral and polarization beam combination[J]. Optics & Laser Technology, 2019, 116: 219-223.

    [13]

    TIAN J Y, ZHANG J, PENG H Y, et al. High power diode laser source with a transmission grating for two spectral beam combining[J]. Optik, 2019, 192: 162918. DOI: 10.1016/j.ijleo.2019.06.018

    [14] 刘斌. 高功率半导体激光器阵列外腔波长锁定研究及器件研制[D]. 西安: 中国科学院西安光学精密机械研究所, 2021: 1-16.

    LIU B. Reseach on high-power wavelength locking external cavity diode laser array and device development[D]. Xi'an: Xi'an Institute of Optics and Precision Mechanics, Chinese Academy of Sciences, 2021: 1-16 (in Chinese).

    [15]

    BALCK A, BAΜMANN M, MALCHUS J, et al. 700 W blue fiber-coupled diode-laser emitting at 450 nm[J]. Proceedings of the SPIE, 2018, 10514: 1051402.

    [16]

    BAΜMANN M, BALCK A, MALCHUS J, et al. 1000 W blue fiber-coupled diode-laser emitting at 450 nm[J]. Proceedings of the SPIE, 2019, 10900: 1090005.

    [17]

    SUWA M, WAKABAYASHI N, HIROKI T, et al. Development of BLUE IMPACT, a 450 nm-wavelength light source for laser processing[J]. Proceedings of the SPIE, 2019, 10900: 109000A.

    [18]

    FEVE J P, SA M S, FINUF M, et al. 500-watt blue laser system for welding applications. [J]. Proceedings of the SPIE, 2019, 10900: 1090004.

    [19]

    WANG Z L, KOENNING T. Fiber coupled diode laser beam parameter product calculation and rules for optimized design[J]. Proceedings of the SPIE, 2011, 7198: 719809.

    [20]

    DIEHL R. High-power diode lasers: Fundamentals, technology, applications[M]. Berlin, Germany: Springer Verlag Press, 2000: 320-326.

    [21]

    HAAS M, RAUCH S, NAGEL S, et al. Beam quality deterioration in dense wavelength beam-combined broad-area diode lasers[J]. IEEE Journal of Quantum Electronics, 2017, 53(3): 1-11.

    [22]

    STELMAKH N. External-to-cavity lateral-mode harnessing devices for high-brightness broad-area laser diodes: Concept, realizations, and perspectives[J]. International Society for Optics and Photonics, 2009, 7230: 72301B.

    [23] 刘松嘉. 蓝光半导体激光器单管模式特性与空间合束研究[M]. 武汉: 华中科技大学, 2022: 15-21.

    LIU S J. Research on mode properties and spatial combining of single tube blue diode laser[M]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2022: 15-21(in Chinese).

  • 期刊类型引用(0)

    其他类型引用(1)

图(10)  /  表(1)
计量
  • 文章访问数:  10
  • HTML全文浏览量:  0
  • PDF下载量:  13
  • 被引次数: 1
出版历程
  • 收稿日期:  2023-08-03
  • 修回日期:  2023-08-28
  • 发布日期:  2024-07-24

目录

/

返回文章
返回