Analysis of the thermal effects of different material beam combiner mirror in high-energy laser system
-
摘要: 为了研究高能激光系统内光路中合束镜受强激光辐射会产生温升和热变形等问题,建立了热仿真的理论模型,采用有限元分析软件分析了不同激光功率辐照下以硅、碳化硅、石英玻璃和微晶玻璃为基底材料的合束镜的温升和热变形,以及极端环境下以石英玻璃、微晶玻璃为基底材料的合束镜的温升和热变形。结果表明,在22 ℃时,30 kW的单光束激光照射10 s后,4种基底材料中,碳化硅的温度为23.718 ℃是最低的,微晶玻璃的热形变为0.00115是最小的;30 kW总功率的6个光束激光照射时,微晶玻璃的热形变为0.000399 μm,且石英玻璃的热形变比微晶玻璃高出18.8倍;在极端环境下,热形变最小的基底材料也是微晶玻璃;4种基底材料中,微晶玻璃最适合作为高能激光系统中合束镜的基底材料。此研究结果对高能激光系统设计有着一定的实际参考价值。Abstract: A theoretical model of the thermal simulation was established to study the problem of temperature rise and thermal deformation of the beam combiner mirror in the optical path of a high-energy laser system caused by strong laser radiation. The temperature rise and thermal deformation of the beam combiner mirror with silicon, silicon carbide, quartz glass, and glass-ceramics as substrate materials were analyzed by finite-element analysis software under different laser power irradiation. At the same time, the temperature rise and thermal deformation of the beam combiner mirror with quartz glass and glass-ceramics as substrate materials under extreme conditions were simulated and analyzed. The results show that at 22 ℃, after 10 s of 30 kW single-beam laser irradiation, the temperature of silicon carbide is the lowest at 23.718 ℃ among the four substrate materials, and the thermal deformation of glass-ceramics is the smallest at 0.00115 μm. The thermal deformation of glass-ceramics is 0.000399 μm when irradiated by a six-beam laser with a total power of 30 kW, while the thermal deformation of quartz glass is 18.8 times higher than that of glass-ceramics at the same six-beam. Under extreme conditions, the substrate material with the smallest thermal deformation is also glass-ceramics. Therefore, among the four substrate materials, glass-ceramics is the most suitable as substrate material for the beam combiner mirror in the high-energy laser system. The research results have certain practical reference values for the design of high-energy laser systems.
-
Keywords:
- laser optics /
- high-energy laser system /
- thermal effect /
- beam combiner mirror
-
0. 引言
空间相机的分辨率与口径成正比,随着科技发展,对于空间大口径反射镜的需求日趋明显。随着反射镜口径的增大,反射膜镀制的难度也急剧提升。热蒸发镀膜过程中存在晶格失配、热膨胀系数失配,这使得完成镀膜工作后,由镀膜温度冷却至室温过程中在“薄膜-基板”系统中存在热应力。当应力过大时会导致反射镜面形产生改变从而严重威胁到“薄膜-基板”系统的稳定性。另外,对于大口径反射镜来说,随着口径的增大,重力对于反射镜面形的影响变得更为明显,反射镜的面形发生变化将极大地增加反射膜的沉积难度。本文中针对热应力及重力对大口径反射镜镀膜的影响进行了仿真分析研究。
1. 生长热应力及重力对反射膜面形的影响
1.1 生长热应力产生的影响
为保证大口径光学元件的面形精度,并避免不必要的风险,镀膜过程中必须将基底温度控制在较低的水平[1-5]。在完成镀膜后,反射镜从镀膜温度冷却到室温后,仍会有一定的热应力存在于反射膜与反射镜基底之间[6],它对反射膜的牢固度会产生很大的威胁。
一般将薄膜应力分为张应力和压应力,如图 1所示。当表现为张应力时,薄膜会产生收缩的趋势。当张应力超过薄膜本身的弹性限度时,会导致膜层破裂甚至脱落。压应力则与之相反,当压应力超过薄膜的弹性限度时,会导致膜层起皱[7-11]。对于Ag膜反射镜,采用热蒸发镀膜方式,从沉积温度冷却至室温的过程中,应力主要表现为张应力,具体表现是薄膜更容易在反射镜边缘部分出现脱落及破损的情况。
1.2 重力对反射膜面形的影响
到目前为止,大口径反射镜主流的镀膜方式仍是采用镜面向下、向上蒸发镀膜材料的方法[12-14]。通过优化反射镜背部固定点的位置,经研究发现,这种镀膜方式对口径在2 m左右的反射镜面形产生的影响仍在可控范围之内[15-18],随着反射镜口径继续增大,由于重力的影响,反射镜面形出现明显的变化,若继续采用镜面向下的镀膜方式,会极大增加镀膜的难度[19],同时严重影响反射膜的牢固度[20]。另外,完成镀膜工作后,反射镜需要进行吊装和镜面翻转[21],在这个过程中,反射镜面以及沉积在镜面上的反射膜,受到的重力方向会产生改变,这种改变带来的反射镜面形变化对于大口径反射镜的反射膜伤害很大,容易造成膜层破裂以及脱落[22-23]。
2. 生长热应力对反射膜影响的仿真研究
2.1 反射膜热应力系统仿真建模
建模工况模拟真实镀膜情况,采用ZZS-2500型箱式真空热蒸发镀膜机,反射镜固定在镀膜机中的镀膜工装上,镀膜工装可绕中心轴旋转且高度可调。旋转速度提高有利于提高膜厚的均匀性,考虑到镀膜机旋转轴的承载能力,最大转速为15 r/min。镀膜时, 蒸发源距离反射镜垂直高度为1.4 m,镀膜工装以15 r/min速度转动,通过修正挡板对膜厚的均匀性进行调整。
针对不同口径反射镜反射膜生长热应力的分布及影响规律进行了以下仿真实验。Ag膜反射镜结构如图 2所示。反射镜基底口径分别设置为600 mm、1200 mm以及2400 mm,对应的基底厚度分别为60 mm、120 mm和240 mm(满足基底厚度∶反射镜口径=10 ∶1的要求)。Ag膜层厚度为100 nm,镀膜温度为200 ℃,环境温度为20 ℃,金属Ag膜的材料参数见表 1。
表 1 Ag膜材料参数Table 1. Material parameters of Ag filmdensity ρ/(kg·m-3) elastic modulus E/GPa Poisson’s ratio μ thermal expansion coefficient A/10-6K-1 coefficient of heat transfer K/(W·m-2·K-1) thermal conductivity κ/(W·m-1·K-1) 10500 73.2 0.38 19.5 429 411 为便于仿真计算,设定基底材料和Ag反射膜是均匀、各向同性的弹性材料,且不考虑周围环境影响。镀膜后,反射镜退火过程在真空镀膜机中完成,与外界无导热及对流。为研究热应力对反射膜本身所产生的面形变化趋势,针对反射膜本身进行仿真,Ag膜反射镜系统模型如图 3所示。基底下表面为z=0 mm平面,原点为基底下表面中心,图中金属灰色为单层银膜,深褐色为基底,划分网格后对模型进行有限元分析。
2.2 生长热应力仿真结果及分析
600 mm、1200 mm、2400 mm口径反射镜每个反射镜的吊装固定点数量为4个,分别设置为反射镜半径的中心位置处,反射镜基底温度设定为室温20 ℃。反射膜热应力仿真结果分别如图 4~图 6所示。从图中可以看出,靠近反射镜边缘部分的反射膜在冷却过程中温度梯度的变化更为剧烈,在冷却过程中释放出更多的应力,因此靠近反射镜边缘位置处,膜层更容易出现剥落和损坏的情况。
根据分析,原因在于应力的变化对反射膜的非球形形变有很大影响,非球形形变不仅发生在反射膜的边缘,而且布满整个镀膜区域,不论应力分布如何,发生在边缘位置的非球形形变,都是随着自由区的增大而增加的,反射镜口径的增大导致边缘部分自由区的增大,因此, 大口径反射镜更容易在边缘区出现膜层破裂、剥落等情况,仿真结果与参考文献[23]中的结论相符。
3. 重力对大口径反射镜基底形变影响的仿真分析
电子束镀膜过程中,反射镜镜面向下,一般采用多点吊挂或套圈吊挂方式。在镀膜实验研究中发现,基底材料不同的反射镜重力相差很大,反射镜自身重力所导致的面形变化会对镀膜工作带来很大影响。另外, 完成反射膜镀制工作后,反射镜的吊装、翻转过程使反射镜所受重力的方向发生变化,重力方向改变会引起反射镜面形产生变化。大口径反射镜由于其口径大、重量大,受重力影响反射镜面形的变化也更为明显,反射膜也有更大的可能出现损坏和脱落。为充分了解大口径反射镜镀膜及吊装、翻转过程中的重力分布,解决反射镜由于其自身重力导致的面形变化对镀膜工作带来的影响,对相同口径、不同基底材料的反射镜进行了重力仿真分析。
3.1 大口径反射镜-膜系统重力仿真建模
由于反射镜口径较大,且反射膜与基底之间的厚度相差过大,反射膜层本身有重力引起的面形变化依赖于基底面形由重力所导致的改变,因此重力仿真针对反射镜基底进行。
反射镜基底材料分别为石英、零膨胀(ultra-low expansion,ULE)玻璃、微晶这3种常用于制备空间反射镜基底的材料,材料参数如表 2所示。
表 2 基底材料及参数Table 2. Base material and its parametersserial number base material density ρ/(kg·m-3) Young’s modulus E/GPa Poisson’s ratio μ 1 quartz 2150 72 0.15 2 ULE 2210 67.6 0.17 3 crystallite 2500 95 0.25 以微晶玻璃基底反射镜为例,反射镜采用微晶玻璃作为基底材料,口径1320 mm、厚度132 mm。设基底下表面为z=0 mm平面,原点为基底下表面中心,反射镜背面外缘均匀分布6个吊挂点,反射镜基底模型如图 7所示。
图 8为有限元模型网格划分后,对反射镜模型施加方向向下(与重力方向相同)的重力载荷并求解。
3.2 重力仿真结果及分析
3.2.1 反射镜镜面向下边缘吊挂方式镀膜
如图 9所示,6点吊挂方式,反射镜面形变化区域主要在镜子中心,由于重力作用,反射镜中心沿重力方向下移,反射镜基底产生明显形变。如果不消除重力影响,会对最终镀膜产品的面形、膜层牢固度等质量产生影响。
对1320 mm口径反射镜采用背部均布6个吊挂点的方式进行重力影响仿真,基底材料为空间反射镜常用的石英、微晶、ULE玻璃,重力仿真结果如图 10~图 15所示。反射镜背部形变主要集中在吊挂点位置处,该位置在镀膜过程中固定无位移,反射镜其余位置受重力影响发生形变。随着基底材料密度的增大,反射镜重量随之增大,反射镜背部边缘位置附近产生的形变也随之增大,镜面支撑点内部区域明显小于边缘处。
相同口径、不同基底材料反射镜重力引起的应力仿真结果与面形仿真结果类似。但图 14中微晶基底反射镜面应力分布与其余3种基底镜面应力分布略有不同,这与微晶材料的泊松比的值更大有关,导致微晶基底材料较其余3种基底材料更容易产生横向变形。
由重力仿真数值分析可知,受反射镜自身重力影响,采用6点边缘吊挂、镜面向下的镀膜方式时,镜面会在重力方向发生形变;这一形变与6点中间区域吊挂产生的形变可以互补。
3.2.2 反射镜镜面向上、底部支撑方式镀膜
大口径反射镜由于镜坯价格昂贵、加工周期长,镀膜过程中反射镜的安全是镀膜最基本要求。光学加工过程一般是镜面向上加工,如果采取镜面向下镀膜,需要进行翻转操作,反转过程会使镜体受力不均衡,如果设计或操作不当容易对镜体产生损坏。
对于大口径反射镜采用镜面向上的镀膜方式能够大大减小镜面翻转带来的风险。镀膜时可采取边缘套圈或多点支撑方式,图 16是3000 mm口径反射镜镜坯外环有12个区域支撑,重力环境下的镜坯变形与应力仿真图。由图可以看出,只进行边缘支撑,同样会引起镜坯产生形变,需要通过仿真设计,优化重力支撑点分布,减小重力影响,如图 17所示。
4. 结论
分别对600 mm、1200 mm、2400 mm不同口径的Ag膜反射镜进行了镀膜热应力有限元仿真,仿真结果表明,靠近反射镜边缘部分的反射膜在冷却过程中温度梯度的变化更为剧烈,在冷却过程中释放出更多的应力,因此在膜层靠近边缘的位置处更容易出现剥落和损坏的情况。另外,随着反射镜口径的增大,热应力也随之增大,因此, 相对于小口径反射镜来说,大口径反射镜的反射膜层更容易出现剥落和损坏的情况。
其次进行了重力对反射镜形变影响的仿真。仿真结果表明,对于大口径反射镜镀膜过程中,如果采取镜面向下的吊挂方式,随着反射镜口径增大,重力会引起反射镜形变,需要进行重力消除处理;通过对相同口径反射镜背部吊挂方式的重力影响仿真,设计了镀膜过程中的消应力背部吊挂装置,通过调整,可以达到减少重力对大口径反射镜镀膜过程基底形变的影响。应用重力仿真研究成果设计出1320 mm口径反射镜镀膜重力卸载工装。对于3000 mm口径的反射镜,在镀膜过程中,为提升膜层和镀膜后的面形精度,抵消重力影响,同样需要对支撑方式进行优化设计。
-
表 1 材料的物理参数
Table 1 Physical parameters of the material
material density/(kg·m-3) coefficient of linear expansinon/10-8 K-1 Young’s modulus/(1010 N·m-2) Poisson’s ratio coefficient of heat conductitvity/ (W·m-1·K-1) specific heat capacity/(J·kg-1·K-1) Si 2329 257.8 16.27 0.27 154.3 695.1 SiC 3170 370.0 41.3 0.142 270 710 SiO2 2200 55.0 7.25 0.17 1.4 750 glass-ceramics 2530 1.6 9.03 0.243 1.46 800 表 2 4种材料不同激光功率照射10 s后最高的温度/℃
Table 2 Maximum temperature after 10 s of irradiation with different laser powers for four materials/℃
10 kW 30 kW 50 kW 100 kW Si 22.900 24.700 26.501 31.002 SiC 22.573 23.718 24.864 27.727 SiO2 23.613 26.843 30.066 38.132 glass-ceramics 24.863 30.589 36.314 50.627 表 3 4种材料不同激光功率照射10 s后最大的热形变/μm
Table 3 Maximum thermal deformation after 10 s of irradiation with different laser powers for four materials/μm
10 kW 30 kW 50 kW 100 kW Si 0.03760 0.11272 0.18787 0.37574 SiC 0.02830 0.08500 0.14167 0.28333 SiO2 0.00741 0.02220 0.03700 0.07410 glass-ceramics 0.00039 0.00115 0.00192 0.00385 表 4 石英玻璃激光照射10 s后最高的温度/℃
Table 4 SiO2 maximum temperature after 10 s of laser irradiation/℃
30 kW 60 kW 120 kW 300 kW 600 kW 22 ℃ 25.013 28.025 34.050 52.126 82.251 50 ℃ 53.013 56.025 62.050 80.126 110.250 -40 ℃ -36.987 -33.975 -27.950 -9.874 20.251 表 5 石英玻璃激光照射10 s后最大的热形变/μm
Table 5 SiO2 maximum thermal deformation after 10 s of laser irradiation/μm
30 kW 60 kW 120 kW 300 kW 600 kW 22 ℃ 0.0075 0.0150 0.0300 0.0749 0.1889 50 ℃ 0.2280 0.2355 0.2505 0.2954 0.3704 -40 ℃ 0.4893 0.4908 0.4939 0.5036 0.5205 表 6 微晶玻璃激光照射10 s后最高的温度/℃
Table 6 Glass-ceramics maximum temperature after 10 s of laser irradiation/℃
30 kW 60 kW 120 kW 300 kW 600 kW 22 ℃ 27.392 32.785 43.570 75.924 129.850 50 ℃ 55.392 60.785 71.570 103.920 157.850 -40 ℃ -34.608 -29.215 -18.430 13.924 67.848 表 7 微晶玻璃激光照射10 s后最大的热形变/μm
Table 7 Glass-ceramics maximum thermal deformation after 10 s of laser irradiatiion/μm
30 kW 60 kW 120 kW 300 kW 600 kW 22 ℃ 3.99×10-4 7.98×10-4 1.60×10-3 3.99×10-3 7.98×10-3 50 ℃ 7.93×10-3 8.32×10-3 9.12×10-3 1.15×10-2 1.55×10-2 -40 ℃ 1.67×10-2 1.68×10-2 1.70×10-2 1.75×10-2 1.84×10-2 -
[1] 牛志峰, 郭建增, 周小红. 变形镜受热变形引起的波前畸变仿真及补偿[J]. 强激光与粒子束, 2015, 27(1): 011010. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201501017.htm NIU Zh F, GUO J Z, ZHOU X H. Simulation and compensation of wavefront aberration caused by deformable mirror thermal deformation[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2015, 27(1): 011010(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201501017.htm
[2] 李艳娜, 谢翔云, 王刚, 等. 反射镜热畸变对激光光束质量影响的研究[J]. 激光与红外, 2016, 46(3): 284-288. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGHW201603009.htm LI Y N, XIE X Y, WANG G, et al. Influence of mirror thermal deformation on beam quality of laser[J]. Laser & Infrared, 2016, 46(3): 284-288(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGHW201603009.htm
[3] 季小玲, 陶向阳, 吕百达. 内光路热效应和像差对远场光束质量的影响[J]. 激光技术, 2004, 28(5): 514-517. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGJS200405019.htm JI X L, TAO X Y, LÜ B D. The influence of thermal effects and aberrations in a beam control system on the beam quality in the far field[J]. Laser Technology, 2004, 28(5): 514-517(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGJS200405019.htm
[4] 饶鹏. 镜面热畸变对高能激光系统内光路光束传输影响的数值计算[D]. 长沙: 国防科技大学, 2009: 1-9. RAO P. Influence of thermal distortion on the propagation of beams in high energy laser channel[D]. Changsha: National University of Defense Technology, 2009: 1-9(in Chinese).
[5] 彭玉峰, 吴定允, 张毅, 等. 高功率激光反射镜热畸变补偿结构设计与仿真[J]. 激光技术, 2012, 36(1): 120-123. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGJS201201032.htm PENG Y F, WU D Y, ZHANG Y, et al. Simulation and structure design of a high power laser mirror with self-compensation of thermal distortion[J]. Laser Technology, 2012, 36(1): 120-123(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGJS201201032.htm
[6] 王艺. 10 kW矩形光斑空间非相干合束器设计及热分析[D]. 西安: 西北大学, 2021: 7-12. WANG Y. Design and thermal analysis of a 10 kW rectangular spot space incoherent beam combiner space incoherent beam combiner[D]. Xi'an: Northwest University, 2021: 7-12(in Chinese).
[7] NG R K M, ROCKETT P, WARDLE F P. Analysis of the distortion of a high-speed single-facet rotating mirror[J]. Proceedings of the SPIE, 1999, 3787: 252-263. DOI: 10.1117/12.351652
[8] ISIDRO-OJEDA M A, ALVARADO-GIL J J, ZANUTO V S, et al. Laser induced wave-front distortion in thick-disk material: An analytical description[J]. Optical Materials, 2018, 75(1): 574-579.
[9] COELHO J M P, NESPEREIRA M, ABREU M, et al. 3-D finite element model for writing long-period fiber gratings by CO2 laser radiation[J]. Sensors, 2013, 13(8): 10333-10347. DOI: 10.3390/s130810333
[10] 张泽南. 基于空间合束的高功率激光系统[D]. 西安: 西北大学, 2017: 1-21. ZHANG Z N. High power laser system based on space combination[D]. Xi'an: Northwest University, 2017: 1-21(in Chinese).
[11] 李奔, 周井锋, 王艺, 等. 10 kW矩形光斑激光空间合束器光学透镜的有限元热分析[J]. 光子学报, 2022, 51(2): 0251213. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GZXB202202014.htm LI B, ZHOU J F, WANG Y, et al. Finite element thermal analysis of optical lenses in 10 kW rectangular spot laser space combiner[J]. Acta Photonica Sinica, 2022, 51(2): 0251213(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GZXB202202014.htm
[12] 汤伟, 刘立生, 刘扬, 等. 激光空间合束主镜优化设计与分析[J]. 中国光学, 2020, 13(3): 442-450. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGGA202003002.htm TANG W, LIU L Sh, LIU Y, et al. Optimization and analysis of a primary mirror for a laser incoherent combining system[J]. Chinese Optics, 2020, 13(3): 442-450(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGGA202003002.htm
[13] 封斐, 魏斌斌, 刘文广, 等. 强激光辐照对变形镜补偿能力影响的实验研究[J]. 激光与光电子学进展, 2016, 53(12): 120101. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGDJ201612005.htm FENG F, WEI B B, LIU W G, et al. Experimental study of impact of high power laser irradiation on compensation ability of deformable mirrors[J]. Laser & Optoelectronics Progress, 2016, 53(12): 120101(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGDJ201612005.htm
[14] 彭玉峰, 程祖海. 强激光反射镜基体材料的热畸变特性有限元分析[J]. 强激光与粒子束, 2005, 17(1): 5-8. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY200501001.htm PENG Y F, CHENG Z H. Finite element analyses of thermal distortions of mirror substrates for high power lasers[J]. High Power Laser and Particle Beams, 2005, 17(1): 5-8 (in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY200501001.htm
[15] 张耀平, 樊峻棋, 龙国云. 变形镜在激光辐照下热畸变有限元模拟[J]. 红外与激光工程, 2016, 45(11): 1136002. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HWYJ201611011.htm ZHANG Y P, FAN J Q, LONG G Y. Finite element simulation of thermal distortions of deformable mirror with laser irradiation[J]. Infrared and Laser Engineering, 2016, 45(11): 1136002(in Chin-ese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HWYJ201611011.htm
[16] LEGER J R, NILSSON J, HUIGNARD J P, et al. Introduction to the issue on laser beam combining and fiber laser systems[J]. IEEE Journal of Selected Topics in Quantum Electronics, 2009, 15(2): 237-239. DOI: 10.1109/JSTQE.2009.2015363
[17] SPRANGLE P, TING A, PENANO J, et al. Incoherent combining and atmospheric propagation of high-power fiber lasers for directed-energy applications[J]. IEEE Journal of Quantum Electronics, 2009, 45(2): 138-148. DOI: 10.1109/JQE.2008.2002501
[18] 王晓卫. 强激光辐射下光学材料的热效应研究[D]. 西安: 西安电子科技大学, 2014: 5-39. WANG X W. A study on thermal effect of optical materials under strong laser illumination[D]. Xi'an: Xidian University, 2014: 5-39(in Chinese).
[19] 苏毅, 万敏. 高能激光系统[M]. 北京: 国防工业出版社, 2004: 11-20. SU Y, WAN M. High energy laser system[M]. Beijing: National Defense Industry Press, 2004: 11-20(in Chinese).
[20] 张金琪, 李建美, 路长厚, 等. 激光热效应数值模拟技术研究现状[J]. 机电工程, 2014, 31(11): 1371-1378. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JDGC201411002.htm ZHANG J Q, LI J M, LU Ch H, et al. Progress of numerical simulation of laser thermal effects[J]. Journal of Mechanical & Electrical Engineering, 2014, 31(11): 1371-1378(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JDGC201411002.htm
[21] 董伟. 锂铝硅系透明微晶玻璃的制备及其光学性能研究[D]. 南昌: 南昌航空大学, 2011: 1-10. DONG W. Preparation and optical properties of transparent lithium aluminosilicate glass-ceramics[D]. Nanchang: Nanchang Hangkong University, 2011: 1-10(in Chinese).
[22] 殷海荣, 吕承珍, 李阳, 等. 零膨胀锂铝硅透明微晶玻璃的研究与应用现状[J]. 硅酸盐通报, 2008, 27(3): 537-541. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GSYT200803019.htm YIN H R, LÜ Ch Zh, LI Y, et al. Research and application of lithium aluminosilicate transparent glass-ceramic with zero thermal expansion[J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society, 2008, 27(3): 537-541(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GSYT200803019.htm
[23] 邓涛. 石英玻璃及石英光纤的抗辐射性能研究[D]. 武汉: 武汉理工大学, 2010: 1-13. DENG T. Study on radiation resistance properties of silica glass and silica optical fibre[D]. Wuhan: Wuhan University of Technology, 2010: 1-13(in Chinese).
[24] 李玉涛, 屈孝池, 张天孝. 基于ANSYS的红外光学系统的有限元分析[J]. 应用光学, 2008, 29(2): 174-177. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YYGX200802006.htm LI Y T, QU X Ch, ZHANG T X. Finite element analysis of IR optical system based on ANSYS[J]. Journal of Applied Optics, 2008, 29(2): 174-177(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YYGX200802006.htm
[25] 程刚, 陈方斌, 袁孝民, 等. 基于ANSYS的光学器件热变形仿真与分析[J]. 应用光学, 2008, 29(5): 697-700. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YYGX200805011.htm CHENG G, CHEN F B, YUAN X M, et al. Simulation and analysis of thermal deformation for optical elements based on ANSYS[J]. Journal of Applied Optics, 2008, 29(5): 697-700(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YYGX200805011.htm
[26] 张磊. 高功率激光辐照下光学元件热畸变及远场效能研究[D]. 长春: 中国科学院(长春光学精密机械与物理研究所), 2012: 1-31. ZHANG L. Study on the the thermal distortion and the efficiency of far field of the reflectors irradiated by the high power laser[D]. Changchun: Changchun Institute of Optics, Fine Mechanics and Physics, Chinese Academy of Sciences, 2012: 1-31(in Chinese).
[27] 王天明, 李斌成, 赵斌兴, 等. 高功率激光作用下光学元件非线性热效应研究[J]. 激光技术, 2022, 46(6): 729-735. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGJS202206005.htm WANG T M, LI B Ch, ZHAO B X, et al. Nonlinear thermal effects of optical components irradiated by high-power laser beam[J]. Laser Technology, 2022, 46(6): 729-735(in Chinese). https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGJS202206005.htm