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表 1为纳米颗粒增强LPBF成型奥氏体不锈钢的力学性能。由表 1可以看出,与纯LPBF奥氏体不锈钢(316L或304L)相比,添加了增强相的奥氏体不锈钢在强度显著提高的同时(屈服强度σs:574 MPa~996 MPa;抗拉强度σe:662 MPa~1301 MPa)还保持良好的延展性ε(26%~90.5%)。表中的屈服强度是变形量为20%时的屈服强度,抗拉强度是最大抗位强度。
stainless steel nano-particle grain size/μm ρ/% room temperature tensile strength ε/% reference stainless steel nanoparticle σs/MPa σe/MPa 316 SiC 13.3 9.4 >99.3 996±25 1301±37 5.1~14 [13] 316L TiC 28.18 6.99 98.22 712~811.5 — — [14] 316L TiB2 — 1.67~5.71 99.8 827.5~980.9 — — [15] 304L Y2O3 8.2±5.3 8.1±4.8 — 575±8 700±13 32±5 [16] 316 graphene 21.0 15.6 — — 738 38 [25] 316L Al2O3 79 25 98 579±9.7 662±3.18 — [28] 316L CeO2 45±3 25±2 99.9 485±4 — — [24] 316L TiN 11.2 3.5~7.5 — 629~640 — 26~30 [30] 316L Y2O3 8 10~70 99.3~99.4 574 — 90.5 [33] 316L Nb and C — 10~12 99.7 580 700 35 [34] Table 1. Mechanical properties of LPBF built austenitic stainless steel reinforced by nano-particle
在SiC/316复合材料中,当SiC质量分数从3%连续增加到9%时,SiC/316复合材料抗拉强度从786 MPa增加到1.3 GPa,最高强度达到纯316L的1.9倍(684 MPa),尽管延展性ε从43.3%(316L)降至5.1%(S9 MMC),这归因于陶瓷颗粒的高强度和固有脆性。此外,在添加SiC后316L(约261HV)的硬度也显著增强,S9 MMC中的硬度达到520 HV[13]。
TiC/316L复合材料的屈服强度比纯316L的增加35%,且保持良好的延展性,研究发现, TiC纳米颗粒的添加使复合材料晶粒细化,晶粒细化改善了相邻TiC之间的连接并加强了316L晶界;TiC周围聚集大量位错,在变形过程中弥散分布的TiC颗粒能够阻止裂纹的扩展,抑制位错运动,从而使TiC/316L复合材料的屈服强度显著提高[14]。
Al2O3的质量分数为1%时,Al2O3/316L复合材料的屈服强度(579 MPa±9.7 MPa)和拉伸强度(662 MPa±3.18 MPa)达到最优,硬度为249 HV±13 HV。然而,随着Al2O3质量分数的继续提高(2%,3%),其强度和延展性都降低了[28]。因为Al2O3质量分数的增加导致孔隙率的增加,拉伸过程对缺陷非常敏感,在拉伸应变下优先会在孔隙部位萌生裂纹,从而导致强度降低。WANG等人[35]在实验过程中也观察到了这种现象。在这种情况下,硬质相的增强作用就会因缺陷而被削弱。其次,蜂窝树枝状结构的均匀分布也可以有效地增加延展性变形并限制裂纹有助于提高延展性[36]。
石墨烯和Nb纳米颗粒的加入在提高316L不锈钢强度的同时也能保持与纯316L相近的延展性[25, 34]。在室温下,与未添加Y2O3的316L(σs=552 MPa;ε=83.2%)相比,质量分数为1%的Y2O3/316L复合材料具有高强度(σs=574 MPa)和高延展性(ε=90.5%)的协同效应。在拉伸过程中稳定的应变硬化率实现了复合材料的高伸长率[33]。
可见,在LPBF制备316L过程中添加不同的纳米颗粒都能显著提高其强度,而延展性却因添加物的不同而结果各异。同时,纳米颗粒的添加量也是影响力学性能的重要因素,选择最优添加量是不锈钢实现强度和延展性协同提升的关键。图 8为不同纳米颗粒增强LPBF 316L不锈钢的拉伸曲线图。可以看出,添加纳米颗粒是调控LPBF奥氏体不锈钢力学性能的一种有效策略。
根据已有文献对强化机制的分析,发现复合材料力学性能的显著提高归因于霍尔-佩奇效应的晶粒细化、位错强化、Orowan强化、晶界强化以及载荷传递强化的综合效应。纳米颗粒分布在基体中能够增加形核质点,沿着晶界的颗粒可以有效地阻碍边界运动,并通过齐纳钉扎导致缓慢的晶粒生长速率,以及在LPBF工艺固有的高冷却速率下,促进晶粒细化,从而提高屈服强度。纳米颗粒周围会聚集大量位错,在变形过程中,纳米颗粒会抑制位错运动,提高机械性能。在外部载荷施加下,从较软的基体到刚性和硬质颗粒的载荷传递有助于基体材料的强化,如图 9所示[13]。
Figure 9. Schematic diagram of MMC strengthening mechanism in SiC enhanced LPBF preparation[13]
然而,在变形过程中,每一种强化机制的贡献都因纳米增强相的不同而显著不同,其中会有1~2种强化机制起主导作用。与纯316L相比,根据MMC中强化机制模型[37],S6 MMC的屈服强度增量Δσs被定义为:
式中: ΔσH-P是遵循霍尔-佩奇效应的晶粒细化增量;ΔσO是Orowan强化增量;ΔσLT是载荷传递强化增量;Δσd是位错强化增量。
ZOU等人[13]的计算结果显示, 屈服强度增量为306 MPa,而试验中测量所得增加量为299 MPa,两者具有很好的一致性,Orowan强化增量(128 MPa)和载荷传递强化(105 MPa)是S6 MMC的屈服强度增加的主要贡献者。这是因为SiC颗粒均匀分布在316L基体中增加了形核质点,细化晶粒,且钉扎位错运动,同时,有极高硬度的SiC颗粒提高了载荷传递效应,从而导致S6 MMC的屈服强度显著提高。
ALMANGOUR等人[15]在利用TiB2纳米颗粒增强316L不锈钢的研究中,因在初始微观结构中观察到元素偏析现象,认为元素偏析也有一定的强化效果。ABRAMOVA等人[37]也报道了元素偏析显著强化了316L合金,并将强化机制计算模型进行了一步优化。TiB2/316L不锈钢的屈服强度按如下方程式计算:
式中:σm表示几何位错密度强化; σSE是元素偏析强化; σg表示晶界强化。按此方程预估室温下SMC-5和SMC-10的强度分别为826 MPa和984 MPa,该计算结果与实验测量值(827.5 MPa和980.9 MPa)非常接近。每种强化机制的贡献如图 10所示。
Figure 10. Strengthening contribution of different strengthening mechanisms in SMC-5 and SMC-10[15]
Orowan强化(约为40%~50%)和几何必需位错密度强化是主要的强化因素,而且随着TiB2质量分数的增加,Orowan增强作用变得更为显著,相反,几何必需位错密度的贡献越小,主要归因于晶粒尺寸的减小。然而,即使在TiB2的质量分数为10%时,荷载传递强化的效果也不显著。Y2O3纳米颗粒强化304ODS合金的研究中发现, 提高其屈服强度的主要贡献者也是Orowan强化(约29 MPa)[16]。然而,在石墨烯增强316L不锈钢的研究中发现了不一样的结果,根据文献中对强化机制的定量分析可知,ΔσLT(551.78 MPa)>ΔσTM (62.85 MPa)>ΔσO (26.75 MPa)>ΔσGR(14.34 MPa),其中载荷传递强化是主导,尽管计算结果(655.72 MPa)比实验结果(648 MPa)稍微大点[25]。可见,强化机制的主导作用会随着纳米增强相添加量的变化而发生转移。下标TM(thermal mismatch)表示热失配, GR(grain refinement)表示晶粒细化。
高延展性是由于胞状位错网络和纳米夹杂物为变形孪晶和位错钉扎或延迟提供了足够的位置[38-40]。ZHONG等人[33]研究发现,在拉伸过程中,因Y2O3纳米颗粒的加入延迟了试样的缩颈过程,使试样表现出很高的伸长率(90.5%)。据观察,由于纳米夹杂物和钢基体之间的变形不相容性会产生较大的拉伸应力,在拉应力作用下形成了一些细长的空隙(见图 11a),大量均匀分布的纳米孔隙缓解了拉伸应力,并进一步阻止了局部区域的高应力集中,同时这些均匀分布的纳米空隙的生长受到晶胞边界纳米偏析结构的抑制,防止了空隙之间的相互连接,从而晶胞边界将与纳米颗粒共同抑制裂纹扩展,而不再是裂纹扩展的路径(见图 11b)。故Y2O3/316L试样的高的延展性主要归因于添加的纳米颗粒和相关孔隙的抑制生长(见图 11c)。
Figure 11. Improvement of the sample ductility by nanoparticles addition[33]
HAN等人[25]研究发现,与纯316L相比,316L/GNPs复合材料含有89.2%高比例的大角度晶界(large angle grain boundary,HAGB),较高比例的HAGB具有较高的能量,可以更有效地防止位错滑移。因此,更多的阻塞位错在HAGB处积累,以提高应变硬化率,这导致纯316L和316L/GNP复合材料具有相似的伸长率,如图 12所示。
Figure 12. Comparison of the necking mechanism of SLM ODS-316L and the traditional fabricated 316L[25]